Youtube
A. Specifikationssammanfattning
Specifikationen för presspassningskontakten vi utvecklade är
sammanfattas i tabell II.
I tabell II betyder "Storlek" hankontaktbredden (den så kallade "Tabstorleken") i mm.
B. Lämplig kontaktkraftsområdesbestämning
Som det första steget av presspassningsterminaldesign måste vi
bestämma lämpligt område för kontaktkraft.
För detta ändamål, deformationskarakteristiska diagram av
terminaler och genomgående hål är ritade schematiskt, som visas
i fig. 2. Det indikeras att kontaktkrafterna är i en vertikal axel,
medan terminalstorlekar och genomgående håldiametrar finns i
horisontell axel.
C. Bestämning av minsta kontaktkraft
Minsta kontaktkraft har bestämts av (1)
plotta kontaktmotståndet som erhålls efter uthålligheten
tester i vertikal axel och den initiala kontaktkraften i horisontell
axeln, såsom visas i Fig. 3 schematiskt, och (2) hitta
minsta kontaktkraft som säkerställer att kontaktmotståndet är
lägre och stabilare.
Det är svårt att mäta kontaktkraften direkt för presspassningsanslutningen i praktiken, så vi fick den på följande sätt:
(1) Insättning av terminaler i genomgående hål, som har
olika diametrar utanför det föreskrivna intervallet.
(2) Mätning av terminalens bredd efter insättning från
snittprov (se till exempel fig. 10).
(3) Konvertering av terminalbredden mätt i (2) till
kontaktkraft med hjälp av deformationskarakteristiken
diagram över terminalen som faktiskt erhålls som visas i
Fig. 2.
Två linjer för terminaldeformationen betyder en för
maximala och minsta terminalstorlekar på grund av spridning i
tillverkningsprocessen respektive.
Tabell II Specifikation av kontakten vi utvecklade
Det är tydligt att kontaktkraften som genereras mellan
terminaler och genomgående hål ges av skärningspunkten mellan två
diagram för terminaler och genomgående hål i fig. 2, som
betyder det balanserade tillståndet för terminalkompression och genomgående hålexpansion.
Vi har bestämt (1) den minsta kontaktkraften
krävs för att göra kontaktresistansen mellan plintar och
genomgående hål lägre och stabilare före/efter uthålligheten
tester för kombinationen av minsta terminalstorlekar och
maximal genomgående håldiameter, och (2) den maximala kraften
tillräckligt för att säkerställa isolationsmotståndet mellan intilliggande
genomgående hål överskrider det angivna värdet (109Q för detta
utveckling) efter uthållighetstesterna för
kombination av maximala terminalstorlekar och minimum
genomgående håldiameter, där försämringen av isoleringen
motstånd orsakas av fuktupptagningen i
skadat (delaminerat) område i PCB.
I de följande avsnitten, de metoder som används för att bestämma
minsta respektive maximala kontaktkrafter.
D. Maximal kontaktkraftsbestämning
Det är möjligt att interlaminära delamineringar i PCB inducerar
sänkning av isolationsmotstånd vid hög temperatur och in
en fuktig atmosfär när den utsätts för överdriven kontaktkraft,
som genereras av kombinationen av maximum
terminalstorlek och minsta genomgående håldiameter.
I denna utveckling, den maximala tillåtna kontaktkraften
erhölls enligt följande;(1) det experimentella värdet av
minsta tillåtna isoleringsavstånd "A" i PCB var
erhålls experimentellt i förväg, (2) det tillåtna
delamineringslängden beräknades geometriskt som (BC A)/2, där "B" och "C" är terminaldelningen och
genomgående håldiameter, (3) den faktiska delamineringen
längd i PCB för olika genomgående håldiametrar har varit
erhållna experimentellt och ritade på den delaminerade längden
vs. initial kontaktkraftdiagram, som visas i Fig. 4
schematiskt.
Slutligen har den maximala kontaktkraften bestämts så
för att inte överskrida den tillåtna längden för delaminering.
Uppskattningsmetoden för kontaktkrafter är densamma som
angavs i föregående avsnitt.
E. Utformning av terminalform
Terminalformen har utformats för att generera
lämplig kontaktkraft (N1 till N2) i det föreskrivna genomgående hålet
diameterintervall genom att använda tredimensionella ändliga element
metoder (FEM), inklusive effekten av preplastisk deformation
framkallande i tillverkningen.
Följaktligen har vi antagit en terminal, formad som en
"N-formad tvärsektion" mellan kontaktpunkterna nära
botten, vilket har genererat en nästan likformig kontaktkraft
inom det föreskrivna diameterområdet för genomgående hål, med en
genomborrat hål nära spetsen så att PCB skadas
reducerad (fig. 5).
I fig. 6 visas ett exempel på den tredimensionella
FEM-modellen och reaktionskraften (dvs kontaktkraften) vs
förskjutningsdiagram erhållet analytiskt.
F. Utveckling av hårdplätering
Det finns olika ytbehandlingar för att förebygga
oxidation av Cu på PCB, som beskrivs i II - B.
Vid metallplätering ytbehandlingar, som t.ex
tenn eller silver, presspassningens elektriska anslutningssäkerhet
teknik kan säkerställas genom kombinationen med
konventionella Ni-pläteringsterminaler.Men när det gäller OSP,tennplätering på terminalerna måste användas för att säkerställa lång tidterm elektrisk anslutning tillförlitlighet.
Men konventionell förtenning på terminaler (till
till exempel med en tjocklek på 1 liter) genererar avskrapningenav tennunder terminalinsättningsprocessen.(Foto. "a" i Fig. 7)
och denna avskrapning inducerar troligen kortslutningar medintilliggande terminaler.
Därför har vi utvecklat en ny typ av hårdplåt
plätering, som inte leder till att något tenn skrapas bort ochvilket säkerställer tillförlitlighet för elektrisk anslutning på lång siktsamtidigt.
Denna nya pläteringsprocess består av (1) extra tunn plåt
plätering på underplätering, (2) en uppvärmningsprocess (tennåterflöde),
som bildar det hårda metalliska legeringsskiktet mellan
underplätering och plåtplätering.
Eftersom den slutliga återstoden av tennplätering, som är orsaken
av skrapning, på terminaler blir extremt tunna och
fördelar sig ojämnt på legeringsskiktet, ingen avskrapningavtenn verifierades under insättningsprocessen (Foto "b" inFig. 7).
Posttid: 2022-08-08